Tengo que asumir que su impedancia de origen es \ $ 0 \: \ Omega \ $, ya que no la especificó. Se especifica su impedancia de salida, pero aunque no está del todo claro para mí, si cuando escribe "la ganancia debería ser 13" y la salida es \ $ 2 \: \ textrm {V} _ {pp} \ $, significa que está cargado o descargado por el indicado \ $ R_L = 1728 \: \ Omega \ $. Pero dado que se especifica una carga, me inclino hacia una especificación "cargada". Esto significa que el BJT proporcionará más ganancia que eso. Lo cual ya es mucho, sin la carga. Pero ahí está.
No sabiendo para qué se está utilizando realmente la carga, podría recomendar considerar \ $ R_C = 1.8 \: \ textrm {k} \ Omega \ $ por la única razón de maximizar la transferencia de energía a la carga. Pero esto haría que la ganancia fuera bastante alta y no estoy dispuesto a ir allí. Así que seleccionaría \ $ R_C = 1.0 \: \ textrm {k} \ Omega \ $ como un compromiso. Esto aún significa una ganancia de 20.5 antes de la carga y eso es alto para su topología. Pero podría ser peor. Así que voy a tomar un tiro allí.
Para la estabilidad de la temperatura, quiero que el punto de polarización del emisor de CC sea al menos \ $ V_E = -1 \: \ textrm {V} \ $. Sin embargo, dado un intervalo de suministro de energía de \ $ 13 \: \ textrm {V} \ $, todavía tengo algunos \ $ 10 \: \ textrm {V} \ $ de espacio para \ $ V_ {CE_ {min}} \ $ y \ $ V_E \ $. Creo que reservare \ $ V_ {CE_ {min}} = - 4 \: \ textrm {V} \ $ y \ $ V_E = -2 \: \ textrm {V} \ $. Eso deja otro \ $ 7 \: \ textrm {V} \ $ para \ $ \ pm \ $ swing span. Mucho más de lo que necesito.
Para centrar el swing, calculo que la quiescente \ $ V_ {C_Q} = - 13 \: \ textrm {V} - \ frac {-13 \: \ textrm {V} +2 \: \ textrm {V } +4 \: \ textrm {V}} {2} = - 9.5 \: \ textrm {V} \ $. Eso significa que \ $ I_ {C_Q} = \ frac {-13 \: \ textrm {V} - \ left (-9.5 \: \ textrm {V} \ right)} {R_C = 1 \: \ textrm {k} \ Omega} = - 3.5 \: \ textrm {mA} \ $. Y eso significa que \ $ R_E + R_ {E1} = \ frac {-2 \: \ textrm {V} -0 \: \ textrm {V}} {I_ {C_Q}} \ approx 571 \: \ Omega \ $ .
Esto debe dividirse entre dos resistencias. Dado que la ganancia debe ser de aproximadamente 20.5 (para obtener una red de 13), necesitaré \ $ R_E \ approx 49 \: \ Omega \ $. Un valor estándar es \ $ R_E = 47 \: \ Omega \ $. Pero antes de establecer un valor aquí, necesito pensar en otro factor.
Un BJT tiene un valor de poca referencia que es aproximadamente \ $ r_e \ approx \ frac {26 \: \ textrm {mV}} {I_ {C}} \ $. En este caso, usamos \ $ I_ {C_Q} \ $ y obtendremos aproximadamente \ $ 7.4 \: \ Omega \ $. Eso es una cantidad justa, considerando. Así que realmente quiero \ $ R_E = 39 \: \ Omega \ $. Dado esto, también puedo establecer \ $ R_ {E1} = 560 \: \ Omega \ $. El nuevo \ $ V_E = I_ {C_Q} \ cdot \ left (R_E + R_ {E1} + r_e \ right) \ approx -2.12 \: \ textrm {V} \ $. Y ahora puedo estimar que \ $ V_B = V_E - 700 \: \ textrm {mV} \ approx -2.82 \: \ textrm {V} \ $.
El divisor es bastante fácil, ahora. Queremos que aproximadamente una décima parte de la corriente del colector inactivo fluya en \ $ R_1 \ $ y supondremos que aproximadamente una décima parte de esa cantidad alimenta la base (suponiendo que \ $ \ beta = 100 \ $ como valor conservador). , \ $ R_1 = \ frac {-2.82 \: \ textrm {V} - \ left (-13 \: \ textrm {V} \ right)} {350 \: \ mu \ textrm {A}} \ approx 29.1 \ : \ textrm {k} \ Omega \ $. Llámelo \ $ R_1 = 33 \: \ textrm {k} \ Omega \ $. Y \ $ R_2 = \ frac {0 \: \ textrm {V} - \ left (-2.82 \: \ textrm {V} \ right)} {350 \: \ mu \ textrm {A} -35 \: \ mu \ textrm {A}} \ approx 8.9 \: \ textrm {k} \ Omega \ $. Llámelo \ $ R_2 = 9.1 \: \ textrm {k} \ Omega \ $.
Eso es todo:
simular este circuito : esquema creado usando CircuitLab
Creo que encontrará que simula aproximadamente bien el enfoque de diseño que se muestra arriba.
