¿Cómo puedo encontrar las especificaciones para este transformador?

Este es un ejercicio difícil y una respuesta precisa no es obvia. Primero, con respecto a la relación de vueltas para el devanado de potencia. En el lado primario, el voltaje de drenaje alcanza un máximo de \ $ V_ {in} + V_ {clamp} \ $ en el que \ $ V_ {clamp} \ $ es el voltaje a través de la red de sujeción \ $ RCD \ $. Cuando diseña un convertidor de este tipo, sabe que la tensión de drenaje máxima permitida en el peor de los casos (entrada máxima, cortocircuito de salida, sobrecarga, etc.) no debe exceder la tensión de drenaje máxima del MOSFET seleccionado al que agrega una reducción. factor.

Losdiseñadoresinteligentesgeneralmentereducenlaclasificaciónenun15%(\$k_d\$),loquesignificaqueparaeltipode650Vquetiene,elvoltajededrenajemáximoobservabledebepermanecerpordebajode552V.Siconsideraunconvertidordeentradauniversal,entonces,elvoltajerectificadomáximoenelcapacitorprincipalesde374V(considerando265Vrmscomolaentradamáxima).Sileyóeldocumentopresentado aquí , puede ver que el voltaje de la pinza se selecciona de acuerdo con esta fórmula: \ $ V_ {clamp} = BV_ {DSS} k_d-V_ {os} -V_ {in} \ $. Para su transistor de 650 V y siempre que tengamos diseñadores inteligentes :-), el voltaje de sujeción debe ser de 158 V. El término \ $ V_ {os} \ $ es el exceso de diodo de tensión de conexión vinculado a su tiempo de tránsito directo y puede ser tan alta como 20 V o menos.

Ahora que tenemos el hipotético voltaje de sujeción, selecciona otro factor que es la cantidad de voltaje reflejado que acepta en el lado primario en comparación con el voltaje de sujeción seleccionado. Obviamente, quieres mantenerte alejado del límite de 158-V porque a medida que te acercas a él, te disipas excesivamente en la resistencia. El término \ $ k_c \ $ le indica a qué distancia se aleja el voltaje reflejado del valor de la pinza y vincula la tensión de salida reflejada a la tensión de la pinza mediante: \ $ V_ {clamp} \ $ > \ $ k_c \ frac {V_ { out} + V_f} {N} \ $ significa que \ $ N > \ frac {k_c (V_ {out} + V_f)} {V_ {clamp}} \ $. Teniendo en cuenta la salida de 12 V, un nivel de pinza de 158 V, una caída directa del diodo de salida de 1 V y una \ $ k_c \ $ de 1.3, entonces \ $ N > 1: 0.107 \ $ (\ $ N_p: N_s \ $ ) como una primera estimación de swag.

El segundo cable es el diodo de salida. Debe mantener un voltaje inverso igual a \ $ NV_ {in} + V_ {out} \ $. El diodo es un tipo de 100-V. Para los diodos, realmente depende de la experiencia del diseñador. Algunos adoptan una reducción del 100% (un diodo de 100 V significa que la tensión real es de 50 V como máximo), pero otros también eligen el 50%, ya que observan la tensión inversa máxima en las condiciones más desfavorables y amortiguan todas las oscilaciones no deseadas. En ese caso, para un diodo de 100 V, la tensión máxima es más de 67 V. Con una tensión de entrada máxima de 374 V, la relación de giros se obtiene al resolver \ $ NV_ {in} + V_ {out} = 67 \ $ lo que implica un máximo de $ N \ $ igual a 0.147.

Para la inductancia primaria, es más complicado. La frecuencia de conmutación considerando el \ $ RC \ $ en el pin RT / CT parece que es de 65 kHz, un valor muy típico para los convertidores de conmutación operados por la red. El pico máximo de corriente es \ $ I_ {peak, max} = \ frac {1 \; V} {0.22 \; \ Omega} = 4.6 \; A \ $. Considerando un margen de diseño del 15%, el pico de operación \ $ I_p \ $ es probablemente 3.8 A. Considerando un convertidor de retorno operado por CCM y una relación de 0.18 vueltas, la relación de trabajo está dada por \ $ D = \ frac {V_ {out} } {V_ {out} + NV_ {in}} \ approx 36 \ $% o un tiempo de activación de \ $ 0.36 \ times15.4 \; µs = 5.5 \; µs \ $ en una entrada de CC de 120 V (85 V rms). El tiempo de apagado es entonces 15.4-5.5 = 9.9 µs.

La potencia de entrada promedio de este convertidor (considerando una eficiencia del 85%) es \ $ P_ {in} = \ frac {12 \ times8} {0.85} = 113 \; W \ $ conduciendo a una corriente de entrada promedio de 941 mA. Luego, usaré la corriente de ondulación del inductor derivada aquí e igual a \ $ \ Delta I_L \ approx \ frac { T_ {sw} V_ {in} V_ {out}} {L_p (V_ {out} + NV_ {in})} \ $ en el que \ $ L_p \ $ es su desconocido. La entrada actual (el 941 mA) está vinculada a la onda mediante \ $ I_ {in} = (I_p- \ frac {\ Delta I_L} {2}) D \ $. Extraiga \ $ \ Delta I_L \ $ y compárelo con la definición anterior. Resuelve para \ $ L_p \ $ y calcula \ $ L_p = \ frac {DT_ {sw} V_ {in} V_ {out}} {(V_ {out} + NV_ {in}) 2 (DI_p-I_ {in}) } \ approx 238 \; µH \ $. ¡He terminado por el día! :)