Consulte el criterio de estabilidad de Nyquist: a la frecuencia en la que la ganancia del bucle alcanza 0dB, todo el desplazamiento de fase del bucle debe ser inferior a 180 °. Y un margen sustancial de 45 ° es muy deseable, por lo que en la práctica no debe exceder los 135 °.
Su problema es que la etapa de salida es más lenta que la opamp, por lo que introduce demasiado desplazamiento de fase en el ciclo de retroalimentación. Además, este opamp en particular tiene una etapa de salida débil, incapaz de generar mucha corriente o manejar la carga difícil que presenta una etapa de salida de clase AB. Además, su velocidad de respuesta es baja, por lo que puede esperar problemas en el cruce.
Una solución rápida sería:
- Agregue un límite entre la salida del opamp y la entrada "-" para proporcionar comentarios locales en HF
- Aísle el opamp de la etapa de salida colocando una resistencia en la salida (después de la tapa) y otra resistencia en la entrada "-".
Me gusta en este esquema (verifique C3):
(notequeestaetapadesalidaesdiferentealasuya,enrealidadesunsimpleamplificadorderealimentacióndecorrienteconganancia).
SiprocesaseñalesdeCC,funcionará.Ahora,paraunamenordistorsiónenlasseñalesdeCA,usaríaunaetapadesalidadeamplificadordeaudioreal,contransistoresdiscretosenlugardedarlington,yunopampconunpocomásdecapacidaddecorrientedesalidaqueTL072.
Siseajustaalasespecificaciones,esmuchomássencilloutilizarunamplificadoroperacionaldepotenciaintegradocomoLM1875oLM3886,estossoninfalibles,económicos,funcionanmuybienytambiénobtienesproteccióncontracortocircuitosdesalida.
JLHEdit
Estenoesmaloporsuantigüedadysimplicidad,sinembargo...
Usteddicequees"retroalimentación actual", bueno, sí, pero los beneficios de la retroalimentación actual (es decir, la velocidad) están ahí solo cuando la salida se apaga. y Tr3 puede conducir con fuerza, empujando la corriente de base hacia Tr1. Sin embargo, si intenta desplazarse en la otra dirección, Tr4 se queda sin corriente de polarización y se apaga. Tr3 también se apaga.
Y luego tendrás que esperar aproximadamente ... para siempre a que la carga almacenada en la base de Tr1 fluya hacia afuera a través de R7, que solo saca unos 300 µA ridículamente bajos.
Espere una cantidad generosa de rieles pegados al recorte, conducción cruzada al salir del recorte, y esto solo puede ejecutarse en la clase A ya que el amplificador no puede apagar Tr1 lo suficientemente rápido como para atravesar el cruce sin grandes cantidades de distorsión.
Además, ¿cómo se establece el sesgo?
Chicos, seamos honestos. Fue bueno para su época, pero ahora es una chatarra obsoleta (a menos que solo haga diente de sierra con los bordes rápidos bajando ...); LM3886 superaría esto de manera prácticamente mensurable (y probablemente también en sonido).
Ejecuta una simulación si quieres divertirte. Hace un tiempo que simulé una variante MOSFET, era bastante rápido, pero tuve que usar un pulldown de 30 mA en las puertas ... y aún tenía conductividad cruzada en el recorte. Hubiera tenido que agregar controladores, entonces es tan complejo como otro amplificador. Ni siquiera se molestó en construirlo. Hay esquemas mucho mejores.