Transimpedancia vs. Amp no inversor para aplicaciones de alta sensibilidad

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En un análisis simple, estos dos circuitos dan el mismo resultado ... es decir, producen una salida de 1V para una entrada de 10pA. ¿Hay alguna ventaja de uno sobre el otro en la práctica?

Estoy midiendo corrientes en el rango alto femtoAmp / bajo picoAmp desde una fuente que es difícil de aislar por completo. No hay una diferencia apreciable en la linealidad al tratar la señal como una fuente de corriente frente a la medición de voltaje a través de la resistencia grande. He intentado la configuración de transimpedancia y funciona, pero el ruido y las fugas aleatorias causan muchos problemas. No he probado la configuración del amplificador no inversor. La respuesta de frecuencia no es importante, ya que de todos modos lo filtraré a paso bajo hasta aproximadamente 2Hz. La aplicación es para medir la concentración de iones en el aire, por lo que los elementos sensores pueden protegerse aproximadamente, pero en última instancia son grandes y están expuestos.

El Lmp7721 tiene - / + 3fA sesgo típico y su impedancia de imputación es muy alta, por lo que creo que actúa muy cerca de un amplificador operacional ideal para estos propósitos.

    
pregunta Eric Slighton

2 respuestas

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El circuito superior es el mejor con diferencia.

La ventaja del circuito superior es muy fundamental, su impedancia de entrada es baja y es la forma ideal de medir corrientes de un sensor que se comporta como una fuente de corriente. El opamp mantendrá el voltaje en la entrada cero para que las capacitancias parásitas se mantengan en el mismo voltaje. En efecto, se elimina la influencia de estas capacidades parásitas.

El circuito inferior tiene una impedancia de entrada de 100 Gohm. Una corriente proveniente del sensor desarrollará un voltaje a través de R1, pero las capacitancias parásitas también se cargan / descargan. Así que parte de la corriente del sensor se utiliza para esto. El ancho de banda resultante será mucho menor en comparación con el circuito superior. A 100 G ohmios, solo unos pocos pF ya hacen una gran diferencia.

    
respondido por el Bimpelrekkie
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He intentado la configuración de transimpedancia y funciona, pero el ruido   y las fugas aleatorias causan muchos problemas

He aquí por qué tiene un problema de ruido con un TIA (todo tiene que ver con la capacitancia parásita): -

Cadaamplificadoroperacionaltieneunafuentederuidodeentradainterna"inconvenientemente" ubicada en serie con cualquiera de las entradas y, por el bien de lo que estoy tratando de demostrar, lo he mostrado en serie con Vin +.

Así que tienes "placas de recolección de iones" y estas forman una capacitancia a tierra de quizás 100 pF (conjetura). No importa cuál sea el valor exacto, ya que cualquier capacitancia causará lo que se conoce como ganancia de ruido (el gran escollo de algunos circuitos TIA).

Entonces, olvídate de tu entrada de corriente de iones reales y concéntrate en que el ruido se amplifique por el siguiente factor:

\ $ 1 + \ dfrac {R_f} {X_C} \ $ (eso es lo que hará una etapa de ganancia no inversora y eso es lo que tienes!)

Ahora, por simplicidad, digamos que entre DC y 10 Hz tiene una densidad de ruido de voltaje promedio de ~ 100 nV / sqrt (Hz). Sobre un ancho de banda de 10 Hz que se convierte en 100 nV * sqrt (10) = ~ 300 nV RMS.

Xc a 1 Hz es 1.59 G ohmios, por lo que su ganancia de ruido a 1 Hz es 1 + 100 / 1.59 = ~ 64, lo que hace que su ruido de salida sea de aproximadamente 19.2 uV RMS.

Esto es solo una explicación simplificada de dónde surge el ruido "dentro de banda" básico en un TIA debido a la "ganancia de ruido". Claramente, en (digamos) 10 kHz, la reactancia capacitiva es mucho, mucho más baja y tiene mucho ruido "fuera de banda". Por lo tanto, a 10 kHz tiene una reactancia de 159 kohms y una ganancia de ruido de 628,000 (consulte "canje" a continuación).

Este ruido de entrada (entre 1 kHz y 100 kHz) es de ~ 6nV * sqrt (99k) = 1.9 uV y, debido a la ganancia de ruido, aparecerá en la salida a un nivel de 1.19 V RMS y podría fácilmente saturar su señal macizamente. Sin embargo, debe recordar que está fuera del ruido de la banda y se puede filtrar fácilmente.

También se debe considerar el ruido térmico de la resistencia de 100 G ohmios.

Los cálculos anteriores no son más que una regla de oro para el estacionamiento de la pelota. Y ahora un trozo de realidad que ayuda ...

Redención

Veo que tienes Cf puesto a cero pF. Suponiendo que los parásitos aportarán algo en el reino de 0.5 pF, su ganancia de ruido comenzará a reducirse a aproximadamente 3 Hz, por lo que reducirá significativamente el ruido de salida "fuera de banda" porque la ganancia de ruido ahora se reduce a frecuencias más altas, lo que significa una ganancia de ruido de 628 k es imposible, te estoy guiando poco a poco.

El resultado final es que la ganancia de ruido a frecuencias más altas se convierte en la relación de las dos reactancias capacitivas (retroalimentación dividida por capacitancia de entrada) y en mi ejemplo la ganancia de ruido (debido a la capacitancia parásita de realimentación de 0.5 pF y la capacitancia de entrada de 100 pF ) será ~ 200. La ganancia de ruido en banda seguirá siendo 64 a 1 Hz porque a esta baja frecuencia, la resistencia de 100 G ohmios es más dominante que un condensador de 0.5 pF.

Circuito inferior

La capacitancia de la placa de 100 pF y la resistencia de entrada de 100 G ohmios lo convierten en un filtro de paso bajo con un corte de 0.016 Hz, es decir, bastante inadecuado para una frecuencia máxima en banda de 2 Hz. El TIA sigue siendo la mejor opción a pesar de los problemas de ruido.

    
respondido por el Andy aka

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