La placa está clasificada para una corriente máxima de 30A, no una corriente continua del controlador de 30A. La especificación actual de la unidad continua es 14A.
En la sección 4 de la hoja de datos para el controlador del motor , tiene el paquete e información de disipación térmica para el conductor.
La Figura 40 muestra la resistencia térmica entre la unión y el ambiente de la placa en convección natural (es decir, sin ventiladores). La placa tiene aproximadamente un área de \ $ 3.5cm \ cdot 6cm = 21cm ^ 2 \ $, que se comparte entre los dos controladores del motor. En aras de la simplicidad, supongamos que solo tenemos 1 controlador en funcionamiento, y solo obtenemos un efectivo \ \ $ 15cm ^ 2 \ $ de disipación de calor de PCB (cerca de los valores máximos que se muestran en el gráfico). En este nivel tenemos las siguientes resistencias térmicas ambiente de unión:
\ $
R_ {thHS} = 28 \ frac {C} {W} \\
R_ {thLS} = 26 \ frac {C} {W} \\
R_ {thHSLS} = R_ {thLSLS} = 7.5 \ frac {C} {W}
\ $
El aumento de temperatura por encima del ambiente se muestra en la tabla 15. Para este ejemplo, supongamos que estamos manejando HSA y LSB, y estamos analizando \ $ T_ {jHSAB} \ $ (aumento de la temperatura de la unión del lado alto puertas).
\ $
T_ {jHSAB} = P_ {HS} \ cdot R_ {thHS} + P_ {LS} \ cdot R_ {thHSLS} + T_ {amb}
\ $
Ahora veamos las características eléctricas del dispositivo. Las puertas MOSFET se pueden modelar como resistencias cuando están activadas, con los siguientes valores de resistencia:
\ $
R_ {HS} = 28 m \ Omega \\
R_ {LS} = 10 m \ Omega \\
\ $
La disipación de potencia de una resistencia dada una corriente:
\ $
P = I ^ 2 \ cdot R
\ $
Entonces, al volver a escribir la ecuación de aumento de la temperatura de la unión, obtenemos:
\ $
T_ {jHSAB} = I ^ 2 \ cdot R_ {HS} \ cdot R_ {thHS} + I ^ 2 \ cdot R_ {LS} \ cdot R_ {thHSLS} + T_ {amb}
\ $
Al trazar esto vs. actual, obtenemos:
En ~12A
de la unidad continua, hemos excedido la unión térmica permitida del chip. En esta corriente, un cálculo aproximado de disipación de calor para el chip del controlador es:
\ $
P_ {d} = I ^ 2 \ cdot R_ {HS} + I ^ 2 \ cdot R_ {LS} = 5.47W
\ $
Además de estos cálculos, los motores de CC no tienen un consumo de corriente constante. Más bien, a medida que el motor se acelera, genera un EMF posterior que disminuirá la corriente que fluye a través del motor hasta que el motor alcance la velocidad sin carga y consuma cerca de 0 corrientes. La corriente máxima se consume en el bloqueo (por lo que el bloqueo de los motores de CC es malo). La potencia mecánica máxima se produce a la mitad de la velocidad sin carga.
Supongamos que estamos manejando un motor con 16 V y queremos la máxima potencia mecánica. Digamos, por el bien de la discusión, que esto hace que 12A fluya a través del circuito. A la mitad de la velocidad obtenemos un EMF de 8 V, lo que resulta en una potencia mecánica máxima de (asumiendo un motor 100% eficiente):
\ $
P_M = (16V - 8V) \ cdot 12A = 96W
\ $
Entonces, como puede ver, la potencia mecánica del motor es significativamente mayor que las pérdidas de calor del controlador del motor.